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弦杆端部条件螺旋钢管厂家有限元模型的精度

作者:天津市朋展螺旋钢管有限公司 发表时间:2021-08-05 09:16:07 来源:文章来自网络,如有侵权,请联系删除。

  1995年,Jubran和Cofer提出一种修正的环模型法,考虑当腹杆与弦杆直径比较大时的节点强度效应,从而得到新的设计公式,该法比单环模型更为合理杨国贤提出了计算受拉荷载作用下T形节点静承载力的等效单环法。该法通过对带弹簧圆环的限承载力的计算来模拟T形节点的受力全过程,能根据不同变形要求得出管节点的静承载力1974年,Marshal和Toprac提出冲剪模型)冲剪准则假定通过弦杆壁可能破坏面的局部应力决定了节点强度,即作用在弦杆壁可能破坏面的局部应力不能超过许用冲剪应力螺旋钢管厂家许用冲剪应力由弦杆强度和节点几何参数决定。冲剪准则是A.P.L设计规范的基础。塑性铰线法先由Johansen在1943年分析钢筋混凝土板内力时提出。这是一种建立在节点失效模式基础上的塑性上界法。通过对节点各种失效模式的比较,选择一种能得到小破坏荷载的失效模式,画出节点的屈服线模型并分析出节点的塑性破坏荷载。这种方法在相贯节点分析中得到较广泛的应用1990年,Making尝试采用屈服线模型来预测轴向受力X节点的强度。从平面X节点试验经常观测到的变形模式出发。
  假定了呈椭圆状时弦杆表面的破坏机制。三角形平面单元被提出以简化弦杆壁的变形。关于屈服模式(对薄膜力)尺寸的不确定因素通过试算和误差调整得到。接下去屈服强度的推导只能通过数值方法进行。尽管屈服线理论不能计算平面X节点的实际强度,却提供了一种对强度公式形式的良好预测。1999年,陈以一对圆钢管K形节点建立了三重屈服线模型分析其限承载力。该模型的分析结果与国内外大量试验数据尤其是大尺寸试验数据吻合较好。武振宇分别对轴向力作用下的T形方管节点和不等宽K形间隙方管节点建立了塑性铰线模型3.数值分析与计算近年来,随着计算机技术的发展和大量数值分析软件的开发,有限元法已逐渐成为相贯节点研究的主流方法。钢管节点为多个壳体和板组成的结构,几何外形复杂。用有限元进行数值分析的关键在于准确的单元网格划分和合理的边界条件。1990年,叫等采用矩形薄板广义位移协调元,结合增量牛顿拉夫逊子增量法。
  对T形和十字形方管节点由腹板失稳导致破坏时的限承载力进行了弹塑性大挠度有限元分析。195年,Jubran提出一种分析管节点的非线形有限单元法。该法采用实体块元模拟节点域,壳元模拟杆件端部区域,二者的连接为过渡单元,并考虑了断裂损伤的影响。他们用此法对T形、DT形、X形、Y形节点在各种荷载条件下的静力强度进行了参数分析,并总结了数值分析与试验结果产生误差的原因是:①弦杆端部条件螺旋钢管厂家有限元模型的精度;③鞍点周围区域的局部屈曲。vege在其博土中对平面和空间T形与X形圆管相贯节点进行了系统的有限元分析,在修正传统环模型的基础上回归了节点承载力计算公式,但未与试验数据进行对比。1996年,Dxer针对以前研究和试验均较少的K形搭接节点应用通用有限元软件进行了参数分析,研究了影响强度与搭接率之间关系的各种因素,如边界条件、隐焊缝、加载制度和破坏模式等。通过模拟焊1000缝与不模拟焊缝的有限元分析结果比较(图1-3)得出结论:若焊缝在有限元分析时被忽略,对节点刚度几乎600无影响,但会显著降低节点限承载力。



弦杆端部条件螺旋钢管厂家有限元模型的精度

来源:文章来自网络,如有侵权,请联系删除。

  1995年,Jubran和Cofer提出一种修正的环模型法,考虑当腹杆与弦杆直径比较大时的节点强度效应,从而得到新的设计公式,该法比单环模型更为合理杨国贤提出了计算受拉荷载作用下T形节点静承载力的等效单环法。该法通过对带弹簧圆环的限承载力的计算来模拟T形节点的受力全过程,能根据不同变形要求得出管节点的静承载力1974年,Marshal和Toprac提出冲剪模型)冲剪准则假定通过弦杆壁可能破坏面的局部应力决定了节点强度,即作用在弦杆壁可能破坏面的局部应力不能超过许用冲剪应力螺旋钢管厂家许用冲剪应力由弦杆强度和节点几何参数决定。冲剪准则是A.P.L设计规范的基础。塑性铰线法先由Johansen在1943年分析钢筋混凝土板内力时提出。这是一种建立在节点失效模式基础上的塑性上界法。通过对节点各种失效模式的比较,选择一种能得到小破坏荷载的失效模式,画出节点的屈服线模型并分析出节点的塑性破坏荷载。这种方法在相贯节点分析中得到较广泛的应用1990年,Making尝试采用屈服线模型来预测轴向受力X节点的强度。从平面X节点试验经常观测到的变形模式出发。
  假定了呈椭圆状时弦杆表面的破坏机制。三角形平面单元被提出以简化弦杆壁的变形。关于屈服模式(对薄膜力)尺寸的不确定因素通过试算和误差调整得到。接下去屈服强度的推导只能通过数值方法进行。尽管屈服线理论不能计算平面X节点的实际强度,却提供了一种对强度公式形式的良好预测。1999年,陈以一对圆钢管K形节点建立了三重屈服线模型分析其限承载力。该模型的分析结果与国内外大量试验数据尤其是大尺寸试验数据吻合较好。武振宇分别对轴向力作用下的T形方管节点和不等宽K形间隙方管节点建立了塑性铰线模型3.数值分析与计算近年来,随着计算机技术的发展和大量数值分析软件的开发,有限元法已逐渐成为相贯节点研究的主流方法。钢管节点为多个壳体和板组成的结构,几何外形复杂。用有限元进行数值分析的关键在于准确的单元网格划分和合理的边界条件。1990年,叫等采用矩形薄板广义位移协调元,结合增量牛顿拉夫逊子增量法。
  对T形和十字形方管节点由腹板失稳导致破坏时的限承载力进行了弹塑性大挠度有限元分析。195年,Jubran提出一种分析管节点的非线形有限单元法。该法采用实体块元模拟节点域,壳元模拟杆件端部区域,二者的连接为过渡单元,并考虑了断裂损伤的影响。他们用此法对T形、DT形、X形、Y形节点在各种荷载条件下的静力强度进行了参数分析,并总结了数值分析与试验结果产生误差的原因是:①弦杆端部条件螺旋钢管厂家有限元模型的精度;③鞍点周围区域的局部屈曲。vege在其博土中对平面和空间T形与X形圆管相贯节点进行了系统的有限元分析,在修正传统环模型的基础上回归了节点承载力计算公式,但未与试验数据进行对比。1996年,Dxer针对以前研究和试验均较少的K形搭接节点应用通用有限元软件进行了参数分析,研究了影响强度与搭接率之间关系的各种因素,如边界条件、隐焊缝、加载制度和破坏模式等。通过模拟焊1000缝与不模拟焊缝的有限元分析结果比较(图1-3)得出结论:若焊缝在有限元分析时被忽略,对节点刚度几乎600无影响,但会显著降低节点限承载力。



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